2. گرما توسط گازهای خروجی منتقل می شود. بیایید ظرفیت گرمایی را تعریف کنیم گازهای دودکشدر تاکس = 8000 درجه سانتیگراد؛

3. از دست دادن حرارت از طریق سنگ تراشی توسط هدایت حرارتی.

ضرر از طریق طاق

ضخامت طاق 0.3 متر و جنس آن خاک رس است. قبول داریم که دمای سطح داخلی گنبد با دمای گازها برابر است.

میانگین دمای فر:

با توجه به این دما، ضریب هدایت حرارتی مواد خاک نسوز را انتخاب می کنیم:

بنابراین، خسارات ناشی از خزانه عبارتند از:

که α ضریب انتقال حرارت از سطح بیرونی دیوارها به هوای محیط برابر با 71.2 کیلوژول / (m2 * h * 0 C) است.

تلفات از طریق دیوارها سنگ تراشی دیوارها از دو لایه (خشت نسوز 345 میلی متر، خاک دیاتومه 115 میلی متر) ساخته شده است.

مساحت دیوار، متر مربع:

منطقه روشی

منطقه جوشکاری

منطقه تومیل

پایان

مساحت کل دیوار 162.73 متر مربع

با توزیع خطی دما بر روی ضخامت دیوار، میانگین دمای خاک نسوز 5500 درجه سانتیگراد و دیاتومیت 1500 درجه سانتیگراد خواهد بود.

از این رو.

از دست دادن کل از طریق سنگ تراشی

4. با توجه به داده های عملی، تلفات حرارتی با آب خنک کننده معادل 10٪ Qx درآمد، یعنی Qx + Qp گرفته می شود.

5. تلفات محاسبه نشده را به میزان 15% Q گرمای ورودی می پذیریم

معادله تعادل حرارتی کوره را بنویسید

تعادل حرارتی کوره در جدول 1 خلاصه شده است. 2

میز 1

جدول 2

مصرف کیلوژول در ساعت	%
گرمای صرف شده برای گرم کردن فلز	53
حرارت گاز دودکش	26
تلفات از طریق سنگ تراشی	1,9
تلفات آب خنک کننده	6,7
زیان های حساب نشده	10,6
جمع:	100

مصرف حرارت ویژه برای گرم کردن 1 کیلوگرم فلز خواهد بود

انتخاب و محاسبه مشعلها

ما می پذیریم که مشعل هایی از نوع "لوله در لوله" در کوره نصب می شود.

16 قطعه در مناطق جوشکاری، 4 قطعه در ناحیه نگهدارنده وجود دارد. تعداد کل مشعل 20 عدد مقدار تخمینی هوای ورودی به یک مشعل را تعیین کنید.

Vv - مصرف هوای ساعتی؛

تلویزیون - 400 + 273 = 673 K - دمای گرمایش هوا؛

N تعداد مشعل ها است.

فشار هوا در جلوی مشعل 2.0 کیلو پاسکال در نظر گرفته شده است. بدین ترتیب جریان هوای مورد نیاز توسط مشعل DBV 225 تامین می شود.

مقدار تخمینی گاز در هر مشعل را تعیین کنید.

مصرف سوخت ساعتی VG \u003d V \u003d 2667؛

TG \u003d 50 + 273 \u003d 323 K - دمای گاز؛

N تعداد مشعل ها است.

8. محاسبه مبدل حرارتی

برای گرم کردن هوا، ما یک مبدل حرارتی حلقه فلزی ساخته شده از لوله‌هایی با قطر 57/49.5 میلی‌متر با آرایش راهروی گام آنها طراحی می‌کنیم.

داده های اولیه برای محاسبه:

مصرف سوخت ساعتی B=2667 کیلوژول در ساعت;

مصرف هوا به ازای هر 1 متر مکعب سوخت Lα = 13.08 m3/m3.

مقدار محصولات احتراق از 1 m3 گاز قابل احتراق Vα = 13.89 m3/m3.

دمای گرمایش هوا تلویزیون = 4000С;

دمای گازهای خروجی از کوره tux=8000C.

مصرف هوای ساعتی:

خروجی دود ساعتی:

مقدار ساعتی دود عبوری از مبدل حرارتی با در نظر گرفتن تلفات دود برای خروج و از طریق دمپر بای پس و نشت هوا.

ضریب m را با در نظر گرفتن از دست دادن دود، 0.7 می گیریم.

ضریب با در نظر گرفتن نشت هوا در گرازها، 0.1 را می گیریم.

دمای دود در مقابل مبدل حرارتی، با در نظر گرفتن نشت هوا؛

که در آن iух محتوای حرارتی گازهای دودکش در tух=8000C است

این مقدار گرما با دمای دود tD=7500C مطابقت دارد. (شکل 67 (3) را ببینید)

خواص ترموفیزیکیمحصولات گازی احتراق لازم برای محاسبه وابستگی پارامترهای مختلف به دمای یک محیط گازی معین را می توان بر اساس مقادیر داده شده در جدول تعیین کرد. به ویژه، این وابستگی ها برای ظرفیت گرمایی به شکل زیر به دست می آیند:

C psm = a -1/ د,

جایی که آ = 1,3615803; ب = 7,0065648; ج = 0,0053034712; د = 20,761095;

C psm = a + bT sm + cT 2 اس ام,

جایی که آ = 0,94426057; ب = 0,00035133267; ج = -0,0000000539.

وابستگی اول از نظر دقت تقریبی ارجح است، وابستگی دوم را می توان برای انجام محاسبات با دقت کمتر در نظر گرفت.

پارامترهای فیزیکی گازهای دودکش
(در P = 0.0981 مگاپاسکال؛ آر CO2 = 0.13; پ H2O = 0.11; آر N2 = 0.76)

تی، °С	γ، N m -3	با ص، W (m 2 ° C) -1	λ 10 2، W (m K) -1	آ 10 6، m 2 s -1	μ 10 6، Pa s	v 10 6، m 2 s -1	Pr
	12,704	1,04	2,28	16,89	15,78	12,20	0,72
	9,320	1,07	3,13	30,83	20,39	21,54	0,69
	7,338	1,10	4,01	48,89	24,50	32,80	0,67
	6,053	1,12	4,84	69,89	28,23	45,81	0,65
	5,150	1,15	5,70	94,28	31,69	60,38	0,64
	4,483	1,18	6,56	121,14	34,85	76,30	0,63
	3,973	1,21	7,42	150,89	37,87	93,61	0,62
	3,561	1,24	8,27	183,81	40,69	112,10	0,61
	3,237	1,26	9,15	219,69	43,38	131,80	0,60
	2,953	1,29	10,01	257,97	45,91	152,50	0,59
	2,698	1,31	10,90	303,36	48,36	174,30	0,58
	2,521	1,32	11,75	345,47	40,90	197,10	0,57
	2,354	1,34	12,62	392,42	52,99	221,00	0,56

ضمیمه 3

(مرجع)

نفوذپذیری هوا و دود مجاری هوا و دریچه ها

1. برای تعیین نشتی یا نشت هوا در رابطه با مجاری تهویه سیستم های ضد دود می توان از فرمول های زیر استفاده کرد که با تقریب داده های جدولی به دست می آید:

برای کانال های هوای کلاس H (در محدوده فشار 0.2 - 1.4 kPa): ΔL = آ(آر - ب)با، جایی که ΔL- مکش (نشت) هوا، m 3 / m 2 h. آر- فشار، کیلو پاسکال؛ آ = 10,752331; ب = 0,0069397038; با = 0,66419906;

برای کانال های هوای کلاس P (در محدوده فشار 0.2 - 5.0 کیلو پاسکال): که در آن a = 0,00913545; b=-3.1647682 10 8 ; c =-1.2724412 10 9 ; d= 0,68424233.

2. برای دمپرهای آتش معمولی بسته، مقادیر عددی مشخصه خاص مقاومت در برابر دود و نفوذ گاز بسته به دمای گاز با داده‌های به‌دست‌آمده در طول آزمایش‌های آتش روی میز محصولات مختلف در پایه آزمایشی VNIIIPO مطابقت دارد:

1. مقررات عمومی. 2 2. داده های اولیه. 3 3. تهویه دود اگزوز. 4 3.1. حذف محصولات احتراق مستقیماً از اتاق احتراق. 4 3.2. حذف محصولات احتراق از محل های مجاور. 7 4. تهویه دود را تامین کنید. 9 4.1. تامین هوای راه پله ها 9 4.2. تامین هوا به شفت بالابر.. 14 4.3. هوارسانی به قفل های دهلیز.. 16 4.4. تامین هوای جبرانی 17 5. مشخصات فنیتجهیزات. 17 5.1. تجهیزات برای سیستم های تهویه دود اگزوز. 17 5.2. تجهیزات برای تامین سیستم های تهویه دود. 21 6. حالت های کنترل آتش. 21 مراجع.. 22 پیوست 1. تعیین پارامترهای اصلی بار آتش محل. 22 پیوست 2. خواص ترموفیزیکی گازهای دودکش. 24 پیوست 3. نفوذپذیری هوا و دود مجاری هوا و دریچه ها. 25

دولت موسسه تحصیلیبالاتر آموزش حرفه ای

"دانشگاه فنی دولتی سامارا"

گروه فناوری شیمیایی و بوم شناسی صنعتی

کار دوره

در رشته "ترمودینامیک فنی و مهندسی حرارت"

موضوع: محاسبه تاسیسات بازیافت گرما از گازهای زائد یک کوره فرآیندی

تکمیل شده توسط: دانشجو Ryabinina E.A.

دوره ZF III گروه 19

بررسی شده توسط: مشاور Churkina A.Yu.

سامارا 2010

معرفی

اکثر شرکت های شیمیایی زباله های حرارتی با دمای بالا و پایین تولید می کنند که می تواند به عنوان ثانویه استفاده شود منابع انرژی(VER). اینها عبارتند از گازهای دودکش از دیگهای بخار و کوره های فرآیندی مختلف، جریان های خنک شده، آب خنک کننده و بخار خروجی.

VER حرارتی تا حد زیادی تقاضای گرما در صنایع منفرد را پوشش می دهد. بنابراین، در صنعت نیتروژن، بیش از 26٪ از تقاضای گرما با استفاده از VER، در صنعت سودا - بیش از 11٪ برآورده می شود.

تعداد HOR های استفاده شده به سه عامل بستگی دارد: دمای HOR ها، توان حرارتی آنها و تداوم خروجی.

در حال حاضر، بیشترین استفاده از گرما از گازهای زائد صنعتی است که پتانسیل دمایی بالایی برای تقریباً تمام فرآیندهای مهندسی آتش نشانی دارد و می توان به طور مداوم در اکثر صنایع از آن استفاده کرد. گرمای گاز زائد جزء اصلی تعادل انرژی است. این عمدتا برای فناوری، و در برخی موارد - برای مقاصد انرژی (در دیگهای بخار گرمای زباله) استفاده می شود.

با این حال، استفاده گسترده از VER های حرارتی با دمای بالا با توسعه روش هایی برای استفاده از جمله گرمای سرباره های داغ، محصولات و غیره، روش های جدید برای استفاده از گرمای گازهای خروجی و همچنین با بهبود طراحی تجهیزات استفاده موجود

1. شرح طرح فن آوری

در کوره های لوله ای بدون محفظه جابجایی، یا در کوره های نوع همرفت تابشی، اما با داشتن دمای اولیه نسبتاً بالای محصول گرم شده، دمای گاز دودکش می تواند نسبتاً بالا باشد که منجر به افزایش اتلاف حرارت، کاهش راندمان کوره و افزایش سوخت می شود. مصرف. بنابراین استفاده از گرمای گازهای زائد ضروری است. این امر می تواند با استفاده از یک بخاری هوا که هوای ورودی به کوره را برای احتراق سوخت گرم می کند، یا با نصب دیگ های حرارتی ضایعاتی که امکان به دست آوردن بخار آب لازم برای نیازهای تکنولوژیکی را فراهم می کند، حاصل می شود.

اما برای اجرای گرمایش هوا، هزینه های اضافی برای ساخت بخاری هوا، دمنده ها و همچنین مصرف انرژی اضافی توسط موتور دمنده مورد نیاز است.

برای اطمینان از عملکرد طبیعی بخاری هوا، مهم است که از احتمال خوردگی سطح آن از سمت جریان گاز دودکش جلوگیری شود. این پدیده زمانی امکان پذیر است که دمای سطح تبادل حرارت کمتر از دمای نقطه شبنم باشد. در همان زمان، بخشی از گازهای دودکش، مستقیماً در تماس با سطح بخاری هوا، به طور قابل توجهی خنک می شود، بخار آب موجود در آنها تا حدی متراکم می شود و با جذب دی اکسید گوگرد از گازها، اسید ضعیف تهاجمی را تشکیل می دهد.

نقطه شبنم مربوط به دمایی است که در آن فشار بخار اشباع آب برابر با فشار جزئی بخار آب موجود در گازهای دودکش است.

یکی از مطمئن ترین راه ها برای محافظت در برابر خوردگی این است که هوا را به طریقی (مثلاً در بخاری های آب یا بخار) تا دمای بالاتر از نقطه شبنم گرم کنید. اگر دمای مواد خام ورودی به کوره زیر نقطه شبنم باشد، چنین خوردگی می تواند روی سطح لوله های همرفت نیز رخ دهد.

منبع حرارت برای افزایش دمای بخار اشباع، واکنش اکسیداسیون (احتراق) سوخت اولیه است. گازهای دودکش تشکیل شده در حین احتراق، گرمای خود را در تابش و سپس محفظه های همرفت به جریان مواد خام (بخار) می دهند. بخار آب فوق گرم وارد مصرف کننده می شود و محصولات احتراق از کوره خارج شده و وارد دیگ بخار حرارتی زباله می شوند. در خروجی KU، بخار آب اشباع شده به کوره بخار سوپرگرمینگ برگشت داده می شود و گازهای دودکش که توسط آب تغذیه خنک می شوند، وارد بخاری هوا می شوند. از بخاری هوا، گازهای دودکش وارد KTAN می شود، جایی که آب عبوری از سیم پیچ گرم شده و مستقیماً به سمت مصرف کننده می رود و گازهای دودکش وارد جو می شود.

2. محاسبه کوره

2.1 محاسبه فرآیند احتراق

بیایید ارزش کالری کمتر احتراق سوخت را تعیین کنیم س آر n. اگر سوخت یک هیدروکربن منفرد باشد، پس ارزش حرارتی آن س آر nبرابر با گرمای استاندارد احتراق منهای گرمای تبخیر آب در محصولات احتراق است. همچنین می توان آن را از روی اثرات حرارتی استاندارد تشکیل محصولات اولیه و نهایی بر اساس قانون هس محاسبه کرد.

برای سوختی که از مخلوطی از هیدروکربن ها تشکیل شده است، ارزش حرارتی طبق قانون افزایشی تعیین می شود:

جایی که Q pi n- گرمای احتراق من-ام جزء سوخت؛

y من- تمرکز من-مین جزء سوخت در کسری از واحد، سپس:

س آر n سانتی متر = 35.84 ∙ 0.987 + 63.80 ∙ 0.0033+ 91.32 ∙ 0.0012+ 118.73 ∙ 0.0004 + 146.10 ∙ 0.0001 \u003d M.3

جرم مولی سوخت:

M m = Σ ام من ∙ y من ,

جایی که ام من- جرم مولی من-امین جزء سوخت، از اینجا:

M m = 16.042 ∙ 0.987 + 30.07 ∙ 0.0033 + 44.094 ∙ 0.0012 + 58.120 ∙ 0.0004 + 72.15 ∙ .

کیلوگرم در متر 3،

سپس س آر n سانتی متربیان شده در MJ/kg برابر است با:

MJ/kg

نتایج محاسبات در جدول خلاصه شده است. یکی:

ترکیب سوخت میز 1

اجازه دهید ترکیب عنصری سوخت، % (جرم) را تعیین کنیم:

,

جایی که n i C , n i H , n i N , n i O- تعداد اتم های کربن، هیدروژن، نیتروژن و اکسیژن در مولکول های اجزای جداگانه ای که سوخت را تشکیل می دهند.

محتوای هر جزء از سوخت، وزن. %؛

x iآنها می گویند - محتوای هر یک از اجزای سوخت. %؛

ام منجرم مولی هر یک از اجزای سوخت است.

M mجرم مولی سوخت است.

بررسی ترکیب :

C + H + O + N = 74.0 + 24.6 + 0.2 + 1.2 = 100٪ (جرم).

اجازه دهید مقدار نظری هوای مورد نیاز برای سوزاندن 1 کیلوگرم سوخت را تعیین کنیم؛ این مقدار از معادله استوکیومتری واکنش احتراق و محتوای اکسیژن موجود در هوای اتمسفر تعیین می شود. اگر ترکیب عنصری سوخت مشخص باشد، مقدار نظری هوا L0، کیلوگرم بر کیلوگرم، با فرمول محاسبه می شود:

در عمل، برای اطمینان از کامل بودن احتراق سوخت، مقدار اضافی هوا به کوره وارد می شود، جریان واقعی هوا را در α = 1.25 می یابیم:

L = ال 0 ,

جایی که L- مصرف واقعی هوا؛

α - ضریب هوای اضافی،

L = 1.25∙17.0 = 21.25 کیلوگرم بر کیلوگرم.

حجم هوای ویژه (n.a.) برای احتراق 1 کیلوگرم سوخت:

جایی که ρ در= 1.293 - چگالی هوا در شرایط عادی،

متر 3 / کیلوگرم.

بیایید مقدار محصولات احتراق تشکیل شده در طی احتراق 1 کیلوگرم سوخت را پیدا کنیم:

اگر ترکیب عنصری سوخت مشخص باشد، ترکیب جرمی گازهای دودکش در هر کیلوگرم سوخت در طی احتراق کامل آن را می توان بر اساس معادلات زیر تعیین کرد:

جایی که mCO2 , mH2O , m N2 , mO2- جرم گازهای مربوطه، کیلوگرم.

مقدار کل محصولات احتراق:

متر p.s = m CO2 + m H2O + m N2 + m O2،

متر p.s= 2.71 + 2.21 + 16.33 + 1.00 = 22.25 کیلوگرم بر کیلوگرم.

بررسی مقدار دریافتی:

جایی که دبلیو اف- مصرف ویژه بخار انژکتور در حین احتراق سوخت مایع، کیلوگرم بر کیلوگرم (برای سوخت گاز دبلیو اف = 0),

از آنجایی که سوخت گاز است، از رطوبت موجود در هوا غافل می شویم و مقدار بخار آب را در نظر نمی گیریم.

اجازه دهید حجم محصولات احتراق را در شرایط عادی که در طی احتراق 1 کیلوگرم سوخت تشکیل شده است، پیدا کنیم:

جایی که m i- جرم گاز مربوطه که در طی احتراق 1 کیلوگرم سوخت ایجاد می شود.

ρ i- چگالی این گاز در شرایط عادی، کیلوگرم بر متر مکعب؛

ام منجرم مولی گاز داده شده، kg/kmol است.

22.4 - حجم مولی، m 3 / kmol،

متر 3 / کیلوگرم؛ متر 3 / کیلوگرم؛

متر 3 / کیلوگرم؛ متر 3 / کیلوگرم.

حجم کل محصولات احتراق (n.a.) در جریان واقعی هوا:

V = V CO2 + V H2O + V N2 + V O2 ,

V = 1.38 + 2.75 + 13.06 + 0.70 \u003d 17.89 m 3 / kg.

چگالی محصولات احتراق (n.a.):

کیلوگرم بر متر 3.

اجازه دهید ظرفیت گرمایی و آنتالپی محصولات احتراق 1 کیلوگرم سوخت را در محدوده دمایی 100 درجه سانتی گراد (373 کلوین) تا 1500 درجه سانتی گراد (1773 کلوین) با استفاده از داده های جدول پیدا کنیم. 2.

میانگین ظرفیت گرمایی ویژه گازها با p, kJ/(kg∙K) جدول 2

تی، °С

آنتالپی گازهای دودکش تولید شده در طی احتراق 1 کیلوگرم سوخت:

جایی که با CO2 , با H2O , با N2 , با O2- میانگین ظرفیت حرارتی ویژه در فشار ثابتچمنزار مناسب در دمای تی, kJ/(kg K);

با تیمیانگین ظرفیت گرمایی گازهای دودکش تولید شده در طی احتراق 1 کیلوگرم سوخت در یک دما است. تی, kJ/(kg K);

در 100 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 200 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 300 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 400 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 500 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در دمای 600 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 700 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 800 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 1000 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

در 1500 درجه سانتیگراد: kJ/(kg∙K)؛

نتایج محاسبات در جدول خلاصه شده است. 3.

آنتالپی محصولات احتراق جدول 3

طبق جدول 3 یک نمودار وابستگی بسازید H t = f ( تی ) (عکس. 1) پیوست را ببینید .

2.2 محاسبه تعادل حرارتی کوره، راندمان کوره و مصرف سوخت

شار حرارتی جذب شده توسط بخار آب در کوره (بار حرارتی مفید):

جایی که جی- مقدار بخار آب فوق گرم در واحد زمان، کیلوگرم بر ثانیه؛

H vp1و H vp2

دمای گازهای دودکش خروجی را 320 درجه سانتیگراد (593 کلوین) در نظر می گیریم. از دست دادن گرما توسط تابش در محیط 10% خواهد بود که 9% آنها در محفظه تابشی و 1% در محفظه همرفت گم می شوند. راندمان کوره η t = 0.95.

تلفات حرارتی ناشی از سوزاندن مواد شیمیایی و همچنین مقدار گرمای سوخت و هوای ورودی نادیده گرفته می شود.

بیایید کارایی کوره را تعیین کنیم:

جایی که اوهآنتالپی محصولات احتراق در دمای گازهای دودکش خروجی از کوره است، تو اوه; دمای گازهای دودکش خروجی معمولاً 100 تا 150 درجه سانتیگراد بالاتر از دمای اولیه مواد خام در ورودی کوره فرض می شود. q عرق- اتلاف حرارت توسط تشعشع به محیط، درصد یا کسری از طبقه Q ;

مصرف سوخت، کیلوگرم بر ثانیه:

کیلوگرم بر ثانیه

2.3 محاسبه محفظه تابشی و محفظه همرفت

دمای گاز دودکش را در گذر تنظیم می کنیم: تی پ\u003d 750 - 850 درجه سانتیگراد، ما قبول می کنیم

تی پ= 800 درجه سانتیگراد (1073 K). آنتالپی محصولات احتراق در دمای محل عبور

اچ پ= 21171.8 کیلوژول بر کیلوگرم.

شار حرارتی جذب شده توسط بخار آب در لوله های تابشی:

جایی که اچ n آنتالپی محصولات احتراق در دمای گاز دودکش در محل عبور، kJ/kg است.

η t - کارایی کوره؛ توصیه می شود آن را برابر با 0.95 - 0.98 در نظر بگیرید.

شار حرارتی جذب شده توسط بخار آب در لوله های همرفت:

آنتالپی بخار آب در ورودی بخش تابشی به صورت زیر خواهد بود:

کیلوژول بر کیلوگرم

ما مقدار تلفات فشار در محفظه همرفت را می پذیریم ∆ پ به= 0.1 مگاپاسکال، سپس:

پ به = پ - پ به ,

پ به= 1.2 - 0.1 = 1.1 مگاپاسکال.

دمای بخار آب ورودی به بخش تابشی تی به= 294 درجه سانتیگراد، سپس میانگین دمای سطح بیرونی لوله های تابشی خواهد بود:

جایی که Δt- تفاوت بین دمای سطح بیرونی لوله های تابشی و دمای بخار آب (مواد خام) گرم شده در لوله ها. Δt= 20 - 60 درجه سانتیگراد؛

به.

حداکثر دمای احتراق طراحی:

جایی که به- کاهش دمای مخلوط اولیه سوخت و هوا؛ برابر با دمای هوای عرضه شده برای احتراق است.

ممنون.- ظرفیت گرمایی ویژه محصولات احتراق در دما تیپ؛

درجه سانتی گراد

در tmax = 1772.8 درجه سانتی گراد و تی n \u003d 800 درجه سانتیگراد چگالی گرمای یک سطح کاملاً سیاه qsبرای دماهای مختلف سطح بیرونی لوله های تابشی دارای مقادیر زیر است:

Θ، °С 200 400 600

qs، W/m2 1.50 ∙ 10 5 1.30 ∙ 10 5 0.70 ∙ 10 5

ما یک نمودار کمکی می سازیم (شکل 2) پیوست را ببینیدبا توجه به آن چگالی گرما را در Θ = 527 درجه سانتی گراد می یابیم: qs\u003d 0.95 ∙ 10 5 وات / متر مربع.

ما کل شار حرارتی وارد شده به کوره را محاسبه می کنیم:

مقدار اولیه مساحت معادل یک سطح کاملا سیاه:

متر 2.

درجه غربالگری سنگ تراشی Ψ = 0.45 را می پذیریم و برای α = 1.25 متوجه می شویم که

Hs /اچ ل = 0,73.

مقدار سطح مسطح معادل:

متر 2.

ما یک ردیف قرار دادن لوله ها و یک پله بین آنها را می پذیریم:

اس = 2د n= 2 ∙ 0.152 = 0.304 متر برای این مقادیر، ضریب شکل به = 0,87.

ارزش سطح بنایی محافظ:

متر 2.

سطح گرمایش لوله های تابشی:

متر 2.

ما اجاق BB2 را انتخاب می کنیم، پارامترهای آن:

سطح محفظه تشعشع، m 2 180

سطح محفظه همرفت، m 2 180

طول کار کوره، متر 9

عرض محفظه تشعشع، m 1.2

نسخه ب

روش احتراق سوخت بدون شعله

قطر لوله محفظه تشعشع، میلی متر 152×6

قطر لوله محفظه همرفت، میلی متر 114×6

تعداد لوله ها در محفظه تشعشع:

جایی که د n قطر بیرونی لوله ها در محفظه تابش m است.

لکف - طول مفید لوله های تابشی، شسته شده توسط جریان گازهای دودکش، متر،

لطبقه = 9 - 0.42 = 8.2 متر،

.

تنش حرارتی سطح لوله های تابشی:

W / m 2.

تعداد لوله های محفظه جابجایی را تعیین کنید:

آنها را به صورت شطرنجی 3 تایی در یک ردیف افقی می چینیم. گام بین لوله ها S = 1.7 د h = 0.19 متر.

میانگین اختلاف دما با فرمول تعیین می شود:

درجه سانتی گراد

ضریب انتقال حرارت در محفظه همرفت:

W / (m 2 ∙ K).

تنش حرارتی سطح لوله های همرفتی با فرمول تعیین می شود:

W / m 2.

2.4 محاسبه هیدرولیک سیم پیچ کوره

محاسبه هیدرولیکی سیم پیچ کوره شامل تعیین افت فشار بخار آب در لوله های تابشی و همرفتی است.

جایی که جی

ρ به v.p. - چگالی بخار آب در دما و فشار متوسط ​​در محفظه جابجایی، کیلوگرم بر متر مکعب؛

د k - قطر داخلی لوله های همرفت، متر؛

z k تعداد جریان در محفظه همرفت است،

اماس.

ν k \u003d 3.311 ∙ 10 -6 متر مربع در ثانیه.

ارزش معیار رینولدز:

متر

کاهش فشار اصطکاک:

Pa = 14.4 کیلو پاسکال.

Pa = 20.2 کیلو پاسکال.

جایی که Σ ζ به

- تعداد دورها.

افت فشار کل:

2.5 محاسبه افت فشار بخار آب در محفظه تابش

سرعت بخار متوسط:

جایی که جینرخ جریان بخار آب فوق گرم شده در کوره، کیلوگرم بر ثانیه است.

ρ r v.p. - چگالی بخار آب در دما و فشار متوسط ​​در محفظه جابجایی، کیلوگرم بر متر مکعب؛

دр - قطر داخلی لوله های همرفت، متر؛

z p تعداد جریان ها در محفظه clnvection است،

اماس.

ویسکوزیته سینماتیکی بخار آب در دما و فشار متوسط ​​در محفظه همرفت ν p \u003d 8.59 ∙ 10 -6 m 2 / s.

ارزش معیار رینولدز:

طول کل لوله ها در یک مقطع مستقیم:

متر

ضریب اصطکاک هیدرولیک:

کاهش فشار اصطکاک:

Pa = 15.1 کیلو پاسکال.

کاهش فشار برای غلبه بر مقاومت موضعی:

Pa = 11.3 کیلو پاسکال،

جایی که Σ ز ص\u003d 0.35 - ضریب مقاومت هنگام چرخش 180 ºС،

- تعداد دورها.

افت فشار کل:

محاسبات انجام شده نشان داد که کوره انتخاب شده فرآیند بخار آب را در یک حالت معین فراهم می کند.

3. محاسبه دیگ حرارت هدر رفته

میانگین دمای گاز دودکش را بیابید:

جایی که تی 1 - دمای گاز دودکش در ورودی

تی 2 - دمای گاز دودکش خروجی، °С.

درجه سانتی گراد (538 کلوین).

جریان جرمی گاز دودکش:

جایی که B - مصرف سوخت، کیلوگرم در ثانیه؛

برای گازهای دودکش، آنتالپی های خاص بر اساس داده های جدول تعیین می شود. 3 و شکل 1 طبق فرمول:

آنتالپی مایعات خنک کننده جدول 4

شار حرارتی منتقل شده توسط گازهای دودکش:

جایی که اچ 1 و اچ 2 - آنتالپی گازهای دودکش در دمای ورودی و خروجی KU به ترتیب در هنگام احتراق 1 کیلوگرم سوخت، kJ/kg تشکیل می شود.

ب - مصرف سوخت، کیلوگرم بر ثانیه؛

ساعت 1 و ساعت 2 - آنتالپی مخصوص گازهای دودکش، کیلوژول بر کیلوگرم،

شار حرارتی درک شده توسط آب، W:

جایی که η ku - ضریب استفاده از گرما در CU. η ku = 0.97;

جی n - ظرفیت بخار، کیلوگرم در ثانیه؛

ساعت kvp - آنتالپی بخار آب اشباع شده در دمای خروجی، kJ/kg.

ساعت n در - آنتالپی آب خوراک، kJ/kg،

مقدار بخار آب دریافتی در KU با فرمول تعیین می شود:

کیلوگرم بر ثانیه

شار گرمایی جذب شده توسط آب در منطقه گرمایش:

جایی که ساعت k در - آنتالپی خاص آب در دمای تبخیر، کیلوژول بر کیلوگرم؛

شار حرارتی منتقل شده توسط گازهای دودکش به آب در منطقه گرمایش (گرمای مفید):

جایی که ساعت x آنتالپی مخصوص گازهای دودکش در دما است تی x، از اینجا:

کیلوژول بر کیلوگرم

مقدار آنتالپی احتراق 1 کیلوگرم سوخت:

مطابق شکل 1 دمای دودکش مربوط به مقدار اچ x = 5700.45 کیلوژول بر کیلوگرم:

تی x = 270 درجه سانتیگراد.

میانگین اختلاف دما در منطقه گرمایش:

درجه سانتی گراد

270 گازهای دودکش 210 با در نظر گرفتن شاخص جریان مخالف:

جایی که به f ضریب انتقال حرارت است.

متر 2.

میانگین اختلاف دما در منطقه تبخیر:

درجه سانتی گراد

320 گازهای دودکش 270 با در نظر گرفتن شاخص جریان مخالف:

187 بخار آب 187

سطح تبادل حرارت در منطقه گرمایش:

جایی که به f ضریب انتقال حرارت است.

متر 2.

سطح کل تبادل حرارت:

اف = اف n + افتو

اف\u003d 22.6 + 80 \u003d 102.6 متر مربع.

مطابق با GOST 14248-79، ما یک اواپراتور استاندارد با فضای بخار با ویژگی های زیر را انتخاب می کنیم:

قطر بدنه، میلی متر 1600

تعداد بسته های لوله 1

تعداد لوله در یک بسته 362

سطح تبادل حرارت، m 2 170

سطح مقطع یک ضربه

از طریق لوله، m 2 0.055

4. تعادل حرارتی بخاری هوا

هوای جویبا دما t ° in-xوارد دستگاه می شود و در آنجا تا دمایی گرم می شود t x در xبه دلیل گرمای گازهای دودکش

مصرف هوا، کیلوگرم در ثانیه بر اساس مقدار سوخت مورد نیاز تعیین می شود:

جایی که V- مصرف سوخت، کیلوگرم بر ثانیه؛

L- مصرف واقعی هوا برای احتراق 1 کیلوگرم سوخت، کیلوگرم بر کیلوگرم،

گازهای دودکش که گرمای خود را منتشر می کنند، از آنها خنک می شوند t dg3 = t dg2قبل از t dg4 .

=

جایی که H3و H4- آنتالپی گاز دودکش در دماها t dg3و t dg4به ترتیب، kJ/kg،

شار حرارتی درک شده توسط هوا، W:

جایی که با in-x- میانگین ظرفیت گرمایی ویژه هوا، kJ/(kg K)؛

0.97 - راندمان بخاری هوا،

دمای نهایی هوا ( t x در x) از معادله تعادل حرارتی تعیین می شود:

به.

5. تعادل حرارتی KTAN

پس از بخاری هوا، گازهای دودکش با یک نازل فعال (KTAN) وارد دستگاه تماس می شوند، جایی که دمای آنها از کاهش می یابد. t dg5 = t dg4تا دما t dg6= 60 درجه سانتیگراد.

گرمای گاز دودکش توسط دو جریان آب مجزا حذف می شود. یک جریان مستقیماً با گازهای دودکش تماس پیدا می کند و جریان دیگر از طریق دیواره سیم پیچ گرما را با آنها تبادل می کند.

جریان گرمایی که توسط گازهای دودکش ایجاد می شود، W:

جایی که H5و H6- آنتالپی گاز دودکش در دما t dg5و t dg6به ترتیب، kJ/kg،

مقدار آب خنک کننده (کل)، کیلوگرم بر ثانیه، از معادله تعادل حرارتی تعیین می شود:

که در آن η - بازده KTAN، η=0.9،

کیلوگرم بر ثانیه

شار حرارتی درک شده توسط آب خنک کننده، W:

جایی که جی آب- مصرف آب خنک کننده، کیلوگرم بر ثانیه:

با آب- ظرفیت گرمایی ویژه آب، 4.19 کیلوژول / (کیلوگرم K)؛

ت n آبو t به آب- دمای آب به ترتیب در ورودی و خروجی KTAN،

6. محاسبه راندمان نیروگاه بازیافت حرارت

هنگام تعیین مقدار بازده سیستم سنتز شده ( η mu) از رویکرد سنتی استفاده می شود.

محاسبه راندمان نیروگاه بازیابی حرارت طبق فرمول انجام می شود:

7. ارزیابی اگزرژی سیستم "کوره - دیگ حرارت هدر رفته".

روش اکسرژتیک تجزیه و تحلیل سیستم های فناوری انرژی امکان ارزیابی عینی ترین و کیفی تلفات انرژی را فراهم می کند، که به هیچ وجه در طی یک ارزیابی مرسوم با استفاده از قانون اول ترمودینامیک شناسایی نمی شوند. در مورد مورد بررسی، بازده اگزرژی به عنوان یک معیار ارزیابی استفاده می شود که به عنوان نسبت اگزرژی حذف شده به اگزرژی ارائه شده به سیستم تعریف می شود:

جایی که E زیر- اگزرژی سوخت، MJ/kg؛

پاسخ E- اگزرژی گرفته شده توسط جریان بخار آب در کوره و دیگ حرارت هدر رفته.

در مورد سوخت گازی، اگزرژی عرضه شده مجموع اگزرژی سوخت است ( E sub1) و اکسرژی هوا ( E sub2):

جایی که N nو ولی- آنتالپی هوا در دمای ورودی کوره و دمای محیط، به ترتیب، kJ/kg.

که- 298 K (25 ° C)؛

∆S- تغییر در آنتروپی هوا، kJ/(kg K).

در بیشتر موارد، ارزش اکسرژی هوا را می توان نادیده گرفت، یعنی:

اگزرژی تخصیص یافته برای سیستم مورد بررسی، مجموع اگزرژی گرفته شده توسط بخار آب در کوره است. پاسخ 1و اگزرژی جذب شده توسط بخار آب در CH ( E resp2).

برای جریان بخار گرم شده در کوره:

جایی که جی- مصرف بخار در کوره، کیلوگرم در ثانیه؛

H vp1و H vp2- آنتالپی بخار آب در ورودی و خروجی کوره، به ترتیب، kJ/kg.

ΔS vp- تغییر در آنتروپی بخار آب، kJ/(kg K).

برای جریان بخار آب به دست آمده در HV:

جایی که G n- مصرف بخار در CU، کیلوگرم بر ثانیه.

h تا ch- آنتالپی بخار آب اشباع شده در خروجی KU، kJ/kg.

h n در- آنتالپی آب خوراک در ورودی به KU، kJ/kg.

پاسخ E = E otv1 + E otv2 ,

پاسخ E\u003d 1965.8 + 296.3 \u003d 2262.1 J / kg.

نتیجه

با انجام محاسبه برای نصب پیشنهادی (بازیابی گرمای گازهای زائد کوره فرآیند)، می توان نتیجه گرفت که وقتی این ترکیبسوخت، بهره وری کوره از نظر بخار آب، سایر شاخص ها - ارزش راندمان سیستم سنتز شده بالا است، بنابراین - نصب کارآمد است. این نیز با ارزیابی اگزرژی سیستم "کوره - دیگ گرمای اتلاف" نشان داده شد، با این حال، از نظر هزینه های انرژی، نصب چیزهای زیادی باقی می ماند و نیاز به بهبود دارد.

فهرست ادبیات استفاده شده

1. هراز دی .و. روش های استفاده از منابع انرژی ثانویه در صنایع شیمیایی / د. ای. خراز، ب. ای. پساخیس. - م.: شیمی، 1984. - 224 ص.

2. اسکوبلو آ . و. فرآیندها و دستگاه های پالایش نفت و صنعت پتروشیمی/ A. I. Skoblo، I. A. Tregubova، Yu. K.، Molokanov. - ویرایش دوم، تجدید نظر شده. و اضافی – م.: شیمی، 1982. – 584 ص.

3. پاولوف ک .اف. نمونه ها و وظایف در جریان فرآیندها و دستگاه های فناوری شیمیایی: Proc. کتابچه راهنمای دانشگاه ها / K. F. Pavlov, P. G. Romankov, A. A. Noskov; اد. P. G. Romankova. - ویرایش دهم، بازبینی شده. و اضافی - ل.: شیمی، 1987. - 576 ص.

ضمیمه

هنگامی که کربن سوخت در هوا مطابق با معادله (21C + 2102 + 79N2 = 21C02 + 79N2) سوزانده می شود، برای هر حجم CO2 در محصولات احتراق 79: 21 = 3.76 حجم N2 وجود دارد.

در طی احتراق آنتراسیت، زغال سنگ بدون چربی و سایر سوخت های با محتوای کربن بالا، محصولات احتراق تشکیل می شوند که از نظر ترکیب مشابه محصولات احتراق کربن هستند. وقتی هیدروژن طبق معادله سوزانده می شود

42H2+2102+79N2=42H20+79N2

برای هر حجم H20، 79:42 = 1.88 حجم نیتروژن وجود دارد.

در فرآورده های احتراق گازهای طبیعی، مایع و کک کوره، سوخت مایع، هیزم، ذغال سنگ نارس، زغال سنگ قهوه ای، زغال سنگ شعله بلند و گاز و سایر سوخت ها با محتوای هیدروژن قابل توجهی در جرم قابل احتراق، مقدار زیادی بخار آب تشکیل می شود. ، گاهی اوقات بیش از حجم CO2 است. وجود رطوبت در قسمت بالایی

جدول 36 ظرفیت گرمایی، کیلوکالری/(m3.°C)

زنده، به طور طبیعی، محتوای بخار آب را در محصولات احتراق افزایش می دهد.

ترکیب محصولات احتراق کامل انواع اصلی سوخت در حجم استوکیومتری هوا در جدول آورده شده است. 34. از داده های این جدول می توان دریافت که مقدار N2 در محصولات احتراق همه سوخت ها به طور قابل توجهی از محتوای کل C02-f-H20 بیشتر است و در محصولات احتراق کربن 79٪ است.

محصولات احتراق هیدروژن حاوی 65% N2، محصولات احتراق طبیعی و گازهای مایع، بنزین، نفت کوره و سایر سوخت های هیدروکربنی، محتوای آن 70-74٪ است.

برنج. 5. ظرفیت حرارتی حجمی

محصولات احتراق

4- محصولات احتراق کربن

5- محصولات احتراق هیدروژن

میانگین ظرفیت حرارتی محصولات احتراق کامل که حاوی اکسیژن نیستند را می توان با فرمول محاسبه کرد.

C \u003d 0.01 (Cc02C02 + Cso2S02 + Cn20H20 + CN2N2) kcal / (m3 - ° C)، (VI. 1)

در جایی که Сс0г، Cso2، СНа0، CNa ظرفیت حرارتی حجمی دی اکسید کربن، دی اکسید گوگرد، بخار آب و نیتروژن هستند و С02، S02، Н20 و N2 محتوای اجزای مربوطه در محصولات احتراق، % (حجم). .

مطابق با این فرمول (VI. 1) به شکل زیر است:

C \u003d 0.01. (Cc02 /? 02 + CHj0H20-bCNi! N2) kcal / (m3 "°C). (VI.2)

میانگین ظرفیت گرمایی حجمی CO2، H20 و N2 در محدوده دمایی 0 تا 2500 درجه سانتیگراد در جدول آورده شده است. 36. منحنی های مشخص کننده تغییر در ظرفیت گرمایی متوسط ​​حجمی این گازها با افزایش دما در شکل نشان داده شده است. 5.

از روی میز. 16 داده و منحنی نشان داده شده در شکل. 5 موارد زیر را نشان می دهد:

1. ظرفیت گرمایی حجمی CO2 به طور قابل توجهی از ظرفیت گرمایی H20 فراتر می رود که به نوبه خود از ظرفیت گرمایی N2 در کل محدوده دمایی از 0 تا 2000 درجه سانتی گراد فراتر می رود.

2. ظرفیت گرمایی CO2 با افزایش دما سریعتر از ظرفیت گرمایی H20 و ظرفیت گرمایی H20 سریعتر از ظرفیت گرمایی N2 افزایش می یابد. با این حال، با وجود این، میانگین وزنی ظرفیت حرارتی حجمی محصولات احتراق کربن و هیدروژن در حجم استوکیومتری هوا کمی متفاوت است.

این وضعیت در نگاه اول تا حدودی غیرمنتظره به این دلیل است که در محصولات احتراق کامل کربن موجود در هوا، به ازای هر متر مکعب CO2 که بیشترین ظرفیت حرارتی حجمی را دارد، 3.76 متر مکعب N2 با حداقل وجود دارد. حجمی

میانگین ظرفیت حرارتی حجمی محصولات احتراق کربن و هیدروژن از نظر تئوری مقدار مورد نیازهوا، kcal/(m3-°C) ظرفیت حرارتی محصولات احتراق مقدار متوسط ​​ظرفیت حرارتی محصولات احتراق کربن و هیدروژن انحراف از میانگین درصد انحراف DS 100 کربن هیدروژن

ظرفیت حرارتی و در محصولات حاصل از احتراق هیدروژن به ازای هر متر مکعب بخار آب که ظرفیت حرارتی حجمی آن کمتر از CO2 و بیشتر از N2 است، نصف مقدار نیتروژن (1.88 متر مکعب) وجود دارد.

در نتیجه، میانگین ظرفیت حرارتی حجمی محصولات احتراق کربن و هیدروژن در هوا برابر است، همانطور که از داده های جدول مشاهده می شود. 37 و مقایسه منحنی های 4 و 5 در شکل. 5. اختلاف میانگین وزنی ظرفیت حرارتی محصولات احتراق کربن و هیدروژن در هوا از 2% تجاوز نمی کند. به طور طبیعی، ظرفیت حرارتی محصولات احتراق سوخت، که عمدتاً از کربن و هیدروژن تشکیل شده است، در یک حجم استوکیومتری هوا در ناحیه باریکی بین منحنی های 4 و 5 قرار دارد (در شکل 5 سایه دار).

محصولات احتراق کامل ویدوژهای مختلف; سوخت های موجود در هوای استوکیومتری در محدوده دمایی 0 تا 2100 درجه سانتی گراد دارای ظرفیت گرمایی زیر هستند، kcal/(m3>°C):

نوسانات ظرفیت حرارتی محصولات احتراق انواع مختلفسوخت نسبتا کم است. در سوخت جامدبا محتوای رطوبت بالا (هیزم، ذغال سنگ نارس، زغال سنگ قهوه ای و غیره) ظرفیت حرارتی محصولات احتراق در همان محدوده دمایی بالاتر از سوخت با محتوای رطوبت کم (آنتراسیت، زغال سنگ، نفت کوره، گاز طبیعی و غیره است. .) . این به این دلیل است که در طی احتراق سوخت با رطوبت بالا در محصولات احتراق، میزان بخار آب افزایش می یابد که در مقایسه با گاز دیاتومیک - نیتروژن ظرفیت گرمایی بالاتری دارد.

روی میز. شکل 38 میانگین ظرفیت حرارتی حجمی محصولات احتراق کامل را نشان می‌دهد که با هوا رقیق نشده‌اند، برای محدوده‌های دمایی مختلف.

جدول 38

مقدار میانگین ظرفیت حرارتی محصولات احتراق سوخت و هوای رقیق نشده با هوا در محدوده دمایی 0 تا T ° C ظرفیت حرارتی محصولات احتراق، کیلو کالری/(mі ■ °С) ظرفیت گرمایی، کیلوکالری/(m3.°C) طبیعی، نفت، گازهای کوره کک، سوخت مایع، زغال سنگ سخت، آنتراسیت گازهای هیزم، ذغال سنگ نارس، زغال سنگ قهوه ای، ژنراتور و گازهای کوره بلند گاز کوره بلند

افزایش رطوبت در سوخت، ظرفیت حرارتی محصولات احتراق را به دلیل افزایش مقدار بخار آب در آنها در همان محدوده دمایی، در مقایسه با ظرفیت حرارتی محصولات احتراق سوخت با رطوبت کمتر افزایش می دهد. محتوا، و در عین حال دمای احتراق سوخت را به دلیل افزایش حجم محصولات احتراق به دلیل جفت آب کاهش می دهد.

با افزایش رطوبت در سوخت، ظرفیت حرارتی حجمی محصولات احتراق در یک محدوده دمایی معین افزایش می‌یابد و در همان زمان، فاصله دما از 0 تا حداکثر پوند به دلیل کاهش مقدار کاهش می‌یابد.<тах. ПОСКОЛЬКУ ТЄПЛОЄМКОСТЬ ГЭЗОВ уМвНЬ — шается с понижением температуры, теплоемкость продуктов сгорания топлива с различной влажностью в интервале температур от нуля до <тах для данного топлива претерпевает незначительные колебания (табл. 39). В соответствии с этим можно принять теплоемкость про­дуктов сгорания всех видов твердого топлива от 0 до tmax равной 0,405, жидкого топлива 0,401, природного, доменного и генераторного газов 0,400 ккал/(м3-°С).

این امر باعث می شود تا تعیین دمای احتراق محاسبه شده و کالریمتری به میزان قابل توجهی ساده شود (طبق روش توضیح داده شده در فصل VII). خطای مجاز در این مورد معمولاً از 1٪ یا 20 درجه تجاوز نمی کند.

از در نظر گرفتن منحنی های 4 و 5 در شکل. 5 می توان مشاهده کرد که نسبت ظرفیت گرمایی محصولات احتراق کامل کربن در حجم استوکیومتری هوا در محدوده دمایی از 0 تا T ° C، به عنوان مثال، از 0 تا

ظرفیت حرارتی محصولات احتراق از 0 تا t'mayL انواع سوخت جامد با رطوبت 0 تا 40 درصد در حجم استوکیومتری هوا. حرارت کمتر گرما - تولید ظرفیت حرارتی محصولات احتراق از O "o'shah kcal / (m" ° С) احتراق، کیلو کالری بر کیلوگرم بدن، T' °С 'max- ^ آنتراسیت دونتسک نیمه آنتراسیت Egorshinsky PA جرم قابل احتراق سوخت کار زغال سنگ دونتسک T لاغر، جرم قابل احتراق تی لاغر، سوخت کار می کند چرب بخار، پانکراس گاز جی شعله بلند D Promprodukt PP کوزنتسکی PS پخت بخار Anzhero-Sudzhensky گاز لنینسکی جی Prokopyevskiy ضعیف تف جوشی SS کاراگاندا چربی بخار شده و کیک بخار پانکراس/PS پانکراس چرب بخاردار کیزل پانکراس چرب بخاردار Vorkuta G1 kvarchelsky (GSSR) پانکراس چرب بخار شده Promprodukt PP گاز Tkvibulsky (GSSR) G شرکت گاز k-Yangaksky (قرقیزستان SSR) G زغال سنگ قهوه ای چلیابینسک الهیاتی پودموسکوونی توده آسیاب

200 و از 0 تا 2100 درجه سانتیگراد عملا برابر با نسبت ظرفیت حرارتی محصولات احتراق هیدروژن در محدوده های دمایی یکسان است. نسبت مشخص شده ظرفیت حرارتی C' عملاً برای محصولات احتراق کامل انواع مختلف سوخت در حجم استوکیومتری هوا ثابت می ماند.

روی میز. 40 نسبت ظرفیت های حرارتی محصولات احتراق کامل سوخت با محتوای کم بالاست را نشان می دهد که به محصولات احتراق گازی (آنتراسیت، کک، زغال سنگ، سوخت مایع، طبیعی، نفت، گازهای کوره کک و غیره) منتقل می شود. در محدوده دما از 0 تا T ° C و در محدوده دما از 0 تا 2100 ° C. از آنجایی که ظرفیت حرارتی این نوع سوخت ها نزدیک به 2100 درجه سانتیگراد است، نسبت ظرفیت حرارتی نشان داده شده C' برابر است با نسبت ظرفیت حرارتی در محدوده دمایی 0 تا t و 0 تا tm&x-

روی میز. 40 همچنین مقادیر C' محاسبه شده برای محصولات احتراق سوخت با محتوای بالاست را نشان می دهد که در طی احتراق سوخت به محصولات احتراق گازی منتقل می شود، یعنی رطوبت در سوخت جامد، نیتروژن و دی اکسید کربن در گاز. سوخت ظرفیت حرارتی این نوع سوخت ها (چوب، ذغال سنگ نارس، زغال سنگ قهوه ای، ژنراتور مخلوط، هوا و گازهای کوره بلند) 1600-1700 درجه سانتی گراد است.

جدول 40

نسبت ظرفیت حرارتی محصولات احتراق C و هوای K در محدوده دمایی 0 تا t ° C به ظرفیت حرارتی محصولات احتراق از 0 تا درجه حرارت سوخت با کاهش مقاومت در برابر حرارت درجه حرارت سوخت با خروجی حرارت بالا سوخت با کاهش تولید گرما - مقاومت در برابر آب

همانطور که از جدول مشاهده می شود. 40، مقادیر C' و K حتی برای محصولات احتراق سوخت با محتوای بالاست و خروجی حرارت متفاوت کمی متفاوت است.